２、稀土元素之間的分離
目前采用四種萃取體系：
（1）P204萃取分組分離輕稀土元素
（2）P507萃取分組分離稀土元素
（3）環(huán)烷酸萃取分離釔元素

（4）Ｃ272萃取分離銩鐿镥元素

（二）四大生產(chǎn)工藝過(guò)程
１、精礦分解——氯化稀土溶液制備過(guò)程
這一過(guò)程將除去絕大部分非稀土元素
我國(guó)四種稀土資源：包頭混合稀土礦；南方離子型稀土礦；氟碳鈰鑭礦；獨(dú)居石和磷釔礦
（1）包頭混合稀土礦分解工藝：稀土收率 ≥85%
硫酸焙燒—水浸—萃取轉(zhuǎn)型法。
主要消耗資源：硫酸、重油（能源）、水、氧化鎂、鹽酸、電等；
注意氟鹽回收
（2）南方離子型稀土精礦分解工藝：稀土收率 ≥98%
鹽酸直接分解法
主要消耗資源：鹽酸、水等

（3）氟碳鈰鑭礦分解工藝：稀土收率 ≥90%
氧化焙燒—鹽酸優(yōu)溶分解法。
主要消耗資源：能源、鹽酸、燒堿、水、電等
注意氟鹽回收
（4）獨(dú)居石和磷釔礦分解工藝：稀土收率 ≥96%
堿分解—鹽酸優(yōu)溶分解法。
主要消耗資源：能源、燒堿、鹽酸、水、電等
回收磷酸三鈉、鈾釷產(chǎn)品
2、萃取分組分離過(guò)程（以南方離子資源為例的原則工藝）
　 整個(gè)過(guò)程將15個(gè)稀土元素分離成單一稀土鹽酸鹽溶液
(1)、P507萃取四分組:LaCePrNd、SmEuGd、TbDy、HoErTmYbLuY；
(2)、P507萃取分離La、Ce、Pr、Nd；
(3)、P507萃取分離Sm、Gd，富集Eu；
(4)、P507還原萃取分離Eu，富集Sm、Gd；
(5)、P507萃取分離Tb、Dy；
(6)、環(huán)烷酸萃取分離Y，富集Ho、Er、Tm、Yb、Lu；
(7)、P507萃取分組Ho、Er，富集Tm、Yb、Lu；
(8)、P507萃取分離Ho、Er；
(9)、C272萃取分離Tm、Yb、Lu；
（10）、N235萃取分離單一稀土溶液中Fe；
本工序消耗酸、堿，產(chǎn)生皂化廢水，可單循環(huán)使用；產(chǎn)生稀土皂濃鹽廢水，3~4.5摩爾，必須回收鹽份。
３、稀土沉淀過(guò)程
沉淀過(guò)程有稀土草酸鹽沉淀或稀土碳酸鹽沉淀
（1）稀土草酸鹽沉淀
草酸沉淀是酸性沉淀，稀土元素成草酸鹽沉淀，沉淀母液中酸度較高—2~3摩爾，回收鹽酸等；1molRE，需要1.5mol以上的草酸；酸性廢水處理難度比較大。
（2）稀土碳酸鹽沉淀
稀土碳酸鹽沉淀劑—碳酸氫銨、碳酸鈉、碳酸氫鈉三種
碳酸鹽沉淀是中性沉淀，pH—5.5~6.5，沉淀母液中鹽份較高—2~3mol，必須回收鹽。
（3）比較
溶解度：草酸鹽＞碳酸鹽；沉淀收率：碳酸鹽＞草酸鹽；
　產(chǎn)品質(zhì)量：草酸鹽優(yōu)于碳酸鹽；
４、稀土氧化物灼燒
（1）稀土草酸鹽灼燒
稀土草酸鹽灼燒機(jī)理是高溫氧化過(guò)程≥800℃
（2）稀土碳酸鹽灼燒
稀土碳酸鹽灼燒機(jī)理是高溫分解過(guò)程≥900℃
理論上能源消耗比較：碳酸鹽分解＞草酸鹽氧化；
灼燒過(guò)程消耗的是能源：天然氣、煤—煤氣、電；
關(guān)鍵在于灼燒設(shè)備的熱效率以及工藝操作過(guò)程的熱利用率

摘自：《稀土分離冶煉過(guò)程資源消耗極限研究與預(yù)測(cè)》.韓建設(shè),楊清宇,葉祥.

分子結(jié)構(gòu)和特性

　　三元乙丙是乙烯、丙烯和非共軛二烯烴的三元共聚物。二烯烴具有特殊的結(jié)構(gòu)，只有兩鍵之一的才能共聚，不飽和的雙鍵主要是作為交鏈處。另一個(gè)不飽和的不會(huì)成為聚合物主鏈，只會(huì)成為邊側(cè)鏈。三元乙丙的主要聚合物鏈?zhǔn)峭耆柡偷?。這個(gè)特性使得三元乙丙可以抵抗熱，光，氧氣，尤其是臭氧。三元乙丙本質(zhì)上是無(wú)極性的，對(duì)極性溶液和化學(xué)物具有抗性，吸水率低，具有良好的絕緣特性。
　　在三元乙丙生產(chǎn)過(guò)程中，通過(guò)改變?nèi)龁误w的數(shù)量，乙烯丙烯比，分子量及其分布以及硫化的方法可以調(diào)整其特性。

EPDM第三單體的選擇

　　第三二烯烴類型的單體是通過(guò)乙烯和丙烯的共聚，在聚合物中產(chǎn)生不飽和，以便實(shí)現(xiàn)硫化。第三單體的選擇必須滿足以下要求：
　　·最多兩鍵：一個(gè)可聚合，一個(gè)可硫化
　　·反應(yīng)類似于兩種基本的單體
　　·主鍵隨機(jī)聚合產(chǎn)生均勻分布
　　·足夠的揮發(fā)性，便于從聚合物中除去
　　·最終聚合物硫化速度合適

二烯烴類型和含量對(duì)聚合物特性的影響

　　三元乙丙生產(chǎn)中主要是用ENB和DCPD。
　　三元乙丙中最廣泛使用的是ENB，它比DCPD產(chǎn)品硫化要快得多。在相同的聚合條件下，第三單體的本質(zhì)影響著長(zhǎng)鏈支化，按以下順序遞增：EPM<EPDM(ENB)<EPDM(DCPD)
　　三元乙丙其他的受二烯烴第三單體影響的還有：
　　·ENB－快速硫化，高拉伸強(qiáng)度，低永久形變
　　·DCPD－防焦性，低永久應(yīng)變，低成本
　　隨著二烯烴第三單體的增加，將會(huì)有下列影響發(fā)生：更快硫化率，更低的壓縮形變，高定伸，促進(jìn)劑選擇的多樣性，減少的防焦性和延展，更高的聚合物成本。

乙烯丙烯比

　　乙烯丙烯比可以在硫化階段進(jìn)行改變，商業(yè)的三元乙丙聚合物乙烯丙烯比由80/20到50/50。當(dāng)乙烯丙烯比由50/50變化到80/20時(shí)，正面的影響有：更高的壓坯強(qiáng)度，更高的拉伸強(qiáng)度，更高的結(jié)晶化，更低的玻璃體轉(zhuǎn)化溫度，能將原材料聚合物轉(zhuǎn)化成丸狀，以及更好的擠出特性。不好的影響就是不好的壓延混合性，較差的低溫特性，以及不好的壓縮形變。
　　當(dāng)丙烯比例更高時(shí)，好處就是更好的加工性能，更好的低溫特性以及更好的壓縮形變等。

分子量和分子量分布

　　彈性體的分子量通常用門尼粘度表示。在三元乙丙的門尼粘度中，這些值是在高溫下得到的，通常為125℃，這樣做的主要原因是要消去由高乙烯含量所產(chǎn)生的任何影響（結(jié)晶化），由此會(huì)掩蓋聚合物的真正分子量。三元乙丙的門尼粘度范圍在20到100之間。也有更高分子量的商用三元乙丙也有生產(chǎn)，但一般都充油，以便混煉。
　　分子量以及在三元乙丙中的分布可以在聚合過(guò)程中通過(guò)以下途徑聚合：
　　·催化劑以及共催化劑的類型和濃度
　　·溫度
　　·改性劑，如氫的濃度
　　三元乙丙的分子量分布可以通過(guò)凝膠滲透色譜法使用二氯苯作為溶劑在高溫下（150℃）測(cè)量而得。分子量分布通常被稱為是重量平均分子量與數(shù)量平均分子量的比例。根據(jù)普通和高度支化的結(jié)構(gòu)，這個(gè)值在2到5之間變化。由于有分鍵，含有DCPD的三元乙丙橡膠更寬的分子量分布。
　　通過(guò)增加三元乙丙的分子量，正面影響有：更高的拉伸和撕裂強(qiáng)度，在高溫情況下更高的生坯強(qiáng)度，能夠吸收更多的油和填料（低成本）。隨著分子量分布的增加，正面的影響有：增加的混煉和碾磨加工性。但是，較窄的分子量分布可以改進(jìn)硫化速度，硫化狀態(tài)以及注塑行為。

硫化類型

　　三元乙丙可以利用有機(jī)過(guò)氧化物或者硫來(lái)進(jìn)行硫化。但是，相比與硫磺硫化，過(guò)氧化物交鏈的三元乙丙用于電線電纜工業(yè)時(shí)具有更高的溫度抗性，更低的壓縮形變以及改進(jìn)的硫化特性。過(guò)氧化物硫化的不好的地方就在于更高的成本。
　　正如前面所提到的，三元乙丙的交鏈速度和硫化時(shí)間隨著硫化類型和含量而改變。當(dāng)三元乙丙與丁基，天然橡膠，丁苯橡膠混合時(shí)，在選擇合適的三元乙丙產(chǎn)品時(shí)，必須要考慮到下列因素：
　　·當(dāng)與丁基進(jìn)行混合時(shí)，由于丁基具有較低的不飽和度，為適應(yīng)丁基的硫化速度，最好選擇相對(duì)較低含量的DCPD和ENB含量的三元乙丙。
　　·當(dāng)與天然橡膠和丁苯橡膠混合時(shí)，最好選擇8％到10％ENB含量的三元乙丙，以滿足其硫化速度。

注：

1、除了以上提供的配方，業(yè)主也可以根據(jù)實(shí)際情況，綜合成本因素選擇合適的處理方案。

2、鑒于光伏行業(yè)硅料酸洗的廢氣特點(diǎn)，無(wú)論選擇何種配方，應(yīng)嚴(yán)禁在藥液中添加含Ca2+、Mg2+等可能造成沉淀和結(jié)垢的物質(zhì)。

3、對(duì)于水泵和風(fēng)機(jī)，應(yīng)該按照常規(guī)維護(hù)保養(yǎng)措施進(jìn)行養(yǎng)護(hù)，以保持良好的運(yùn)轉(zhuǎn)狀況，盡可能延長(zhǎng)使用壽命。

4、以上所述，是僅針對(duì)光伏行業(yè)硅料酸洗過(guò)程的廢氣處理所出現(xiàn)的問(wèn)題而提出的，對(duì)于廢氣處理的通用問(wèn)題，不再贅述。

　　處于鈍態(tài)的金屬仍有一定的反應(yīng)能力，即鈍化膜的溶解和修復(fù)（再鈍化）處于動(dòng)平衡狀態(tài)。當(dāng)介質(zhì)中含有活性陰離子（常見(jiàn)的如氯離子）時(shí)，平衡便受到破壞，溶解占優(yōu)勢(shì)。氯離子能優(yōu)先地有選擇地吸附在鈍化膜上，把氧原子排擠掉，然后和鈍化膜中的陽(yáng)離子結(jié)合成可溶性氯化物，結(jié)果在新露出的基底金屬的特定點(diǎn)上生成小蝕坑（孔徑多在20～30μm），這些小蝕坑稱為孔蝕核，亦可理解為蝕孔生成的活性中心。

　　氯離子的存在對(duì)不銹鋼的鈍態(tài)起到直接的破環(huán)作用。對(duì)含不同濃度氯離子溶液中的不銹鋼試樣采取恒電位法測(cè)量的電位與電流關(guān)系曲線中可以看出陽(yáng)極電位達(dá)到一定值，電流密度突然變小，表示開(kāi)始形成穩(wěn)定的鈍化膜，其電阻比較高，并在一定的電位區(qū)域（鈍化區(qū)）內(nèi)保持。隨著氯離子濃度的升高，其臨界電流密度增加，初級(jí)鈍化電位也升高，并縮小了鈍化區(qū)范圍。對(duì)這種特性的解釋是在鈍化電位區(qū)域內(nèi)，氯離子與氧化性物質(zhì)競(jìng)爭(zhēng)，并且進(jìn)入薄膜之中，從而產(chǎn)生晶格缺陷，降低了氧化物的電阻率。因此在有氯離子存在的環(huán)境下，既不容易產(chǎn)生鈍化，也不容易維持鈍化。

　　在局部鈍化膜破壞的同時(shí)其余的保護(hù)膜保持完好，這使得點(diǎn)蝕的條件得以實(shí)現(xiàn)和加強(qiáng)。根據(jù)電化學(xué)產(chǎn)生機(jī)理，處于活化態(tài)的不銹鋼較之鈍化態(tài)的不銹鋼其電極電位要高許多，電解質(zhì)溶液就滿足了電化學(xué)腐蝕的熱力學(xué)條件，活化態(tài)不銹鋼成為陽(yáng)極，鈍化態(tài)不銹鋼作為陰極。腐蝕點(diǎn)只涉及到一小部分金屬，其余的表面是一個(gè)大的陰極面積。在電化學(xué)反應(yīng)中，陰極反應(yīng)和陽(yáng)極反應(yīng)是以相同速度進(jìn)行的，因此集中到陽(yáng)極腐蝕點(diǎn)上的腐蝕速度非常顯著，有明顯的穿透作用，這樣就形成了點(diǎn)腐蝕。

答：你所說(shuō)的情況不能說(shuō)是曝氣不均，是正?，F(xiàn)象。還有你說(shuō)生物膜不多，不知是多少？
如生物膜把填料基本覆蓋就很好了，至于說(shuō)曝氣區(qū)外的生物膜厚達(dá)3cm就是嚴(yán)重結(jié)球了，要采取措施，如用大氣量沖刷和厭氧脫膜等措施。

2、問(wèn)：請(qǐng)問(wèn)有關(guān)接觸氧化池的下例問(wèn)題。
（1）接觸氧化池在放空時(shí)，填料上污泥能存活多少時(shí)間？
（2）當(dāng)接觸氧化池處理能力下降時(shí)，要不要投加營(yíng)養(yǎng)？
（3）對(duì)于泡沫，加煤油消泡你認(rèn)為有效嗎，若有效通常要加多少？

答：三個(gè)問(wèn)題回答如下：
（1）接觸氧化池放空后并不是生物膜污泥能存活多長(zhǎng)的問(wèn)題，而是要避免軟性填料曬干而板結(jié)，板結(jié)后再浸放水中就很難再伸展開(kāi)，要防止這樣的情況出現(xiàn)；
（2）接觸氧化池處理能力的下降應(yīng)從多因素考慮，其中生物膜的厚度控制很重要，膜太厚會(huì)嚴(yán)重影響處理能力，還要注意池放空時(shí)只能緩緩放，否則掛有大量生物膜的軟性填料架會(huì)倒塌或變形；
（3）化學(xué)性泡沫用水噴淋較有效（不能直接用水沖），我不贊同用煤油之類的方法消泡。

3、問(wèn)：本廠近一周的進(jìn)水、出水及生化池各數(shù)據(jù)平均如下：

采用的是改良型活性污泥法處理工藝，目前的進(jìn)水大約只有2.5 萬(wàn)噸/天（設(shè)計(jì)是5 萬(wàn)噸），80%以上是工業(yè)廢水，另有少量高濃度的垃圾滲濾液。工藝流程是曝氣沉砂池-后生化池-后二沉池，沒(méi)有設(shè)置接觸池與水解池。生化池是鼓風(fēng)機(jī)供氣，深水轉(zhuǎn)碟曝氣，連續(xù)進(jìn)水時(shí)溶解氧達(dá)不到1mg/L，停止進(jìn)水后溶解氧緩慢上升至4-5mg/L左右。進(jìn)水的嚴(yán)重超標(biāo)及構(gòu)筑物的缺陷，導(dǎo)致了生化池的負(fù)荷很高，且污泥濃縮池很小(180立方)，有相當(dāng)部分剩余污泥重回到進(jìn)水泵房去?，F(xiàn)在碰到的問(wèn)題是：
（1）二沉池在進(jìn)水后經(jīng)常發(fā)現(xiàn)有活性污泥懸浮顆粒，是靜沉?xí)r間不足還是難以沉淀？
（2）三個(gè)二沉池均發(fā)現(xiàn)聚集的紅蟲（水蚤），水蚤好像是處理水質(zhì)好的表現(xiàn)，是不是因?yàn)槲勰酀舛雀邔?dǎo)致大量繁殖？
（3）二沉池有時(shí)發(fā)現(xiàn)有薄薄的一層飄泥，是不是污泥的沉降性能很差，生化池曝氣不足？還是污泥回流不及時(shí)？
（4）二沉池三角堰板上容易青苔或是藻類滋生，有什么方法克服？
（5）我認(rèn)為污泥已老化嚴(yán)重，要將MLSS控低為3000-3500 之間或更低些，增加剩余污泥排放量，降低泥齡，這樣生化池的耐沖擊會(huì)不會(huì)下降？出水水質(zhì)會(huì)不會(huì)上揚(yáng)？

答：污泥是有些老化，但不算很嚴(yán)重，泥齡已達(dá)35天，按此推算，污泥負(fù)荷不到0.03?？刂颇壳拔勰酀舛鹊?/3就足夠了，應(yīng)該逐漸減少污泥濃度，水蚤對(duì)出水沒(méi)影響，分析取樣時(shí)不要取到水蚤。還要注意沉淀池泥層控制，二沉池三角堰板上青苔和藻類只能人工清除。

4、問(wèn)：我們是石油化工廢水兩級(jí)生化處理，一級(jí)是圓形完全混合式曝氣池，二級(jí)是推流曝氣池，一級(jí)DO0.2mg/L，二級(jí)DO5.0mg/L。這段時(shí)間一級(jí)生化進(jìn)水PH8.0，出水6.5，二級(jí)生化后PH5.78，超出指標(biāo)6-9的范圍，這是怎么回事？

答：一級(jí)DO 低很正常，因?yàn)槲勰嘭?fù)荷高，一級(jí)pH 下降的原因可能是負(fù)荷太高發(fā)生酸化，二級(jí)出水pH 下降可能是硝化反應(yīng)消耗堿度造成的。因?yàn)槟憬榻B得太簡(jiǎn)單，我也只能簡(jiǎn)單分析和推斷。

5、問(wèn)：氨氮的去除，除了要有充足的碳原和足夠長(zhǎng)的污泥齡和保證足夠的回流，回流是回流好氧池出水還是二沉池底部回流？我現(xiàn)在調(diào)試氨綸廢水，原來(lái)設(shè)計(jì)回流好氧池出水，可實(shí)際上是，若回流量達(dá)一倍時(shí)，就不能保證前邊缺氧池的厭氧環(huán)境，我?guī)煾嫡f(shuō)好氧池溶解氧控制在1mg/L 左右會(huì)好些，這樣說(shuō)是否對(duì)？

答：根據(jù)你介紹的應(yīng)該是前置反硝化，需回流好氧池的出水和二沉池污泥。你說(shuō)若回流量達(dá)一倍時(shí)，就不能保證前邊的缺氧池的厭氧環(huán)境的話不妥，缺氧區(qū)不等于厭氧，DO 小于0.5mg/L就可。你師傅說(shuō)好氧池溶解氧控制在1mg/L 左右也是有道理的，這樣可防止缺氧區(qū)DO 大于0.5mg/L。如果好氧區(qū)DO 在1 左右，出水回流量在一倍時(shí)，缺氧區(qū)DO 仍大于0.5mg/L時(shí)，不能再降低好氧區(qū)的溶解氧，也不要隨意減少出水回流量（進(jìn)入缺氧區(qū)的硝酸氮會(huì)少），此時(shí)可在不影響二沉池泥水分離效果的前提下，減少二沉池出泥量，將池內(nèi)污泥層升高，使污泥在二沉池內(nèi)的停留時(shí)間增加，使之處于缺陷氧或無(wú)氧狀態(tài)，這樣也有利于避免缺氧區(qū)DO 上升。二沉池出泥量減少不會(huì)影響回流至反應(yīng)池的污泥量，因?yàn)樵诙脸貎?nèi)泥層升高的情況下，污泥在泥層中的濃縮時(shí)間長(zhǎng)了，這種情況下出泥量減少了但出泥的濃度提高了。如果是接觸氧化工藝，出水要回流，污泥就不回流了。我不贊成用前置反硝化。因?yàn)槌鏊亓鞯哪芎拇?，回流量大?/p>

6、問(wèn)：（1）最近車間試車，造成進(jìn)水很不正常。昨天COD 有6000，而設(shè)計(jì)只有600。應(yīng)該采取那些措施，使出水盡快恢復(fù)正常？（2）最近空壓機(jī)房的風(fēng)壓有8公斤，而又沒(méi)裝減壓閥，他們解釋曝氣管的流量閥一樣可控制壓力。請(qǐng)問(wèn)一下，是不是風(fēng)壓過(guò)高造成的曝氣不均？

答：進(jìn)水COD 大于設(shè)計(jì)值的十倍是無(wú)法達(dá)標(biāo)的，應(yīng)增加供氧量，減少排泥量或不排泥，目的就是控制好污泥負(fù)荷和供氧量。但要注意：減少排泥量或不排泥是暫時(shí)的，當(dāng)經(jīng)過(guò)一個(gè)反應(yīng)時(shí)斷后（至少半天）就應(yīng)該加大排泥量。上述措施的目的是先讓污泥與高濃度污水混合、吸附，經(jīng)過(guò)一段時(shí)間后，部分有機(jī)物降解，但仍有大部分有機(jī)物吸附在污泥上，讓其隨污泥而排出系統(tǒng)，這樣可使系統(tǒng)盡快恢復(fù)正常，因?yàn)檫@樣高濃度的廢水一般不會(huì)特續(xù)很長(zhǎng)時(shí)間的。風(fēng)壓達(dá)8公斤是肯定不行的。

7、問(wèn)：活性污泥法處理魚類加工廢水，生化部分分三個(gè)格池串聯(lián)進(jìn)行，現(xiàn)在第二、第三生化池出現(xiàn)了大量的泡沫，而第一生化池中沒(méi)有泡沫；起初以為是洗滌劑泡沫，但是最近在洗滌劑高峰時(shí)，將水外排，已經(jīng)有四五天了，依舊沒(méi)有好轉(zhuǎn)而且有增多的跡象，這是什么原因，怎么解決？

答：可能是若卡氏菌引起的生物泡沫，在進(jìn)水含油脂、負(fù)荷低的后段易繁殖。這類泡沫很難用水噴淋消除，只能人工清除或讓部分原水直接超越至后面生化池，可在一定程度上壓抑若卡氏菌繁殖。

8、問(wèn)：老裝置改造用來(lái)處理氨氮廢水。采用水解+厭氧+兩級(jí)好氧（接觸氧化工藝）。污水回流到水解池，污泥回流到厭氧池（缺氧池），如果加大回流，水解池污泥流失很快（水解池由黑變清），并且后面的厭氧池溶解氧可達(dá)0.7。為此嘗試沉淀池底部回流（通過(guò)放空管回流），由于回流量限制，氨氮的去除率不理想。請(qǐng)問(wèn)：前置反硝化工藝，通常是回流的是好氧池出水還是沉淀池出水？

答：應(yīng)該是二級(jí)好氧池的出水回流至缺氧區(qū)，而不是回流至水解池和厭氧池?？赡苁悄銢](méi)完全介紹清楚，總感覺(jué)這工藝有問(wèn)題，水解池就是酸化池，主要是通過(guò)水解酸化提高廢水的可生化性，應(yīng)該先了解一下硝化效果是否好，再考慮反硝化問(wèn)題，還有你說(shuō)的沉淀池是否是最后的沉淀池（沉淀好氧池脫落的生物膜用）？厭氧池后是否有沉淀池？我感覺(jué)除了設(shè)計(jì)問(wèn)題，還有運(yùn)行管理問(wèn)題。

9、問(wèn)：現(xiàn)在用SBR工藝處理醫(yī)院污水，目前已經(jīng)投放生活污水和回流污泥（經(jīng)過(guò)帶式污泥機(jī)出來(lái)的污泥1000斤），在鼓風(fēng)的時(shí)候就在十分鐘左右出現(xiàn)大量的白泡沫，水量大概有120 立方，是不是進(jìn)水量大和濃度高呢？下步工作需要什么準(zhǔn)備？微生物怎樣培養(yǎng)得更好？如何去控制鼓風(fēng)時(shí)間？出現(xiàn)這樣的問(wèn)題如何去解決？

答：如用脫水污泥作污泥培養(yǎng)接種用，投加量至少要有效池容的3%，還有營(yíng)養(yǎng)方面的要求，接種污泥投加量太少了，至于出現(xiàn)泡沫很正常的，污泥形成后會(huì)大大減少或消失的。后面的問(wèn)題是具體的運(yùn)行控制問(wèn)題，這里不展開(kāi)介紹了。

10、問(wèn)：我們廠采用厭氧-水解-一級(jí)好氧接觸氧化-二級(jí)好氧接觸氧化工藝。進(jìn)水COD在1000mg/L 以下；進(jìn)水氨氮50mg/L；BOD5/COD 在0.35 以上。出水氨氮無(wú)法達(dá)標(biāo)，如何解決？

答：你們的工藝應(yīng)改變，這樣是無(wú)法達(dá)標(biāo)的，進(jìn)水氨氮50mg/L（總氮還要高），BOD5/COD在0.35 以上就不必水解酸化，COD 在1000mg/L以下也不必用厭氧，可將厭氧池和水解池都改成好氧池(接觸氧化)，反硝化池不必另設(shè)，只要將目前的第一級(jí)好氧接觸氧化池的溶解氧控制在0.5 以下就可（是假設(shè)水解池和厭氧池都改成好氧池的情況下），因?yàn)檫€不了解各方面的具體情況，只是初步的想法。

11、問(wèn)：為什么你說(shuō)”BOD5/COD在0.35以上就不必水解酸化”？

答：因?yàn)檫@樣的B/C比的污水可生化性還可以，污水中不可生化物質(zhì)在此比值下不算很高，大部分可以被活性污泥吸附而通過(guò)剩余污泥排放而去除并使出水達(dá)標(biāo)。還要說(shuō)明的是所謂不可生化的有機(jī)物，其中一部分還是可以降解的，只是生化過(guò)程需較長(zhǎng)。我說(shuō)不必酸化并不是酸化效果不好，而是從投資、占地等經(jīng)濟(jì)角度考慮。

12、問(wèn)：CAST 工藝處理城市污水，BOD 在80 左右，MLSS 在4000mg/L 左右，目前DO 在反應(yīng)時(shí)控制在1.0~3.0，有時(shí)DO 會(huì)超過(guò)3.0。現(xiàn)在污泥灰份較高，在恢復(fù)時(shí)應(yīng)具體注意那些方面，大致控制參數(shù)是多少？以上的參數(shù)有什么不妥？

答：根據(jù)所介紹的情況，可能是污泥負(fù)荷過(guò)低引起污泥老化，應(yīng)該增加排泥量，減少至選擇池的回流量，減少曝氣時(shí)間。

13、問(wèn)：廢水硫化物高若用濕式氧化法，要是生成硫酸怎么辦？這樣對(duì)管壁有腐蝕作用，可能造成管壁塌陷，是否讓硫化物沉淀較好？

答：不存在你說(shuō)的問(wèn)題。用濕式氧化法硫化物被氧化成硫酸鹽，當(dāng)然也會(huì)有一部分未完全氧化的硫代硫酸鹽。

14、問(wèn)：所加的干污泥量與什么有直接的關(guān)系，初次培養(yǎng)應(yīng)該加多少？

答：接種培養(yǎng)法要多少泥只能是大概的范圍，關(guān)鍵還是要經(jīng)驗(yàn)，否則接種的泥最多也沒(méi)用。

15、問(wèn)：我們采用A2O工藝，現(xiàn)在總磷去除還可以，但是氨氮一直沒(méi)降低，調(diào)試已經(jīng)有三個(gè)月了，我曾經(jīng)看到過(guò)一篇文章說(shuō)不用內(nèi)回流也可以降氨氮，而我們的內(nèi)回流不好控制，幾乎沒(méi)有，不知道要怎么做才能降低氨氮？

答：根據(jù)你說(shuō)的情況出水氨氮高于進(jìn)水與沒(méi)有回流無(wú)關(guān)的，主要還是反應(yīng)時(shí)間不夠，估計(jì)這類廢水有機(jī)氮較高，由于硝化時(shí)間不夠，有機(jī)氮的氨化速率大于氨氮的硝化速率，出水氨氮上升也是很正常的，還要確認(rèn)硝化的基本條件是否控制好。

16、問(wèn)：接觸氧化裝置生物膜培養(yǎng)過(guò)程中發(fā)現(xiàn)生物膜形成后又會(huì)脫落，如何解決和避免呢？

答：生物膜形成而大部分又脫落是很正常的現(xiàn)象，一般脫落后第二次或第三次重新形成后才算是掛膜成功，也就是說(shuō)第一次生物膜形成不能算掛膜成功，如果第一次掛膜后不大量脫落是偶然的，經(jīng)一、二次脫落后才形成才是必然的，大多數(shù)情況下是這樣的。

17、問(wèn)：腈綸廢水較難處理，用什么處理工藝合適？

答：腈綸廢水的可生化性較差，含有大量低聚物和SCN 等無(wú)機(jī)性COD，所以先要預(yù)處理，如中和，混凝，然后用生化處理，生化處理建議用生物膜法，前面要有酸化工序。

18、問(wèn)：接觸氧化池是否用按填料空隙率計(jì)算水力停留時(shí)間？如何計(jì)算？答：按填料空隙率計(jì)算水力停留時(shí)間是沒(méi)意義的，也算不準(zhǔn)，應(yīng)該是容積負(fù)荷和污水在生化池的停留時(shí)間。

19、問(wèn)：水解酸化階段會(huì)不會(huì)出現(xiàn)COD 升高現(xiàn)象呢？我的意思是，大分子水解為小分子，原來(lái)水中有些大分子無(wú)法被重鉻酸鉀氧化，而水解后卻可以。我做的是垃圾滲濾液。

答：確實(shí)有可能原來(lái)不能被重鉻酸鉀氧化的大分子有機(jī)物通過(guò)水解酸化后能被氧化了，但水解酸化池出水COD 還是不會(huì)升高的，理由是：（1）重鉻酸鉀法測(cè)定COD 時(shí)，有硫酸銀作催化劑，可氧化95%以上的有機(jī)物；（2）水解酸化過(guò)程中COD 也會(huì)去除一部分的，去除率肯定高于前面說(shuō)的不能被重鉻酸鉀氧化的那些物質(zhì)。

20、問(wèn)：（1）我們用蒸餾滴定法測(cè)氨氮時(shí)，餾出液呈現(xiàn)黃色，影響滴定終點(diǎn)，不知道是為什么，怎么避免或者排除干擾。（2）好氧污泥濃度的測(cè)定時(shí)，是取10ml 沉淀了半小時(shí)的污泥，還是取10ml 水和污泥的混合物沉淀后測(cè)定。好氧污泥濃度一般控制在多少是正常的。（3）水解酸化池的污泥濃度一般是多少為正常的。

答：濃度高要稀釋后用比色法測(cè)定。如果加入顯色劑后仍有黃色，說(shuō)明氨氮濃度很低（只是猜測(cè)）。污泥濃度測(cè)定要用100ml 混合液在量筒沉降后的污泥來(lái)測(cè)定，污泥濃度控制的范圍要根據(jù)裝置的實(shí)際污泥負(fù)荷來(lái)定，不能一概而論的。

21、問(wèn)：在春節(jié)期間，卡魯塞爾2000怎么運(yùn)行（春節(jié)一些人回家，沒(méi)有倒班）？

答：只要污水不斷人就不能休息，所謂的周末運(yùn)行模式靠不住的。

22、問(wèn)：
我廠的UNITANK 系統(tǒng)其主體為三格池結(jié)構(gòu)（三個(gè)池可分為左邊池、中池、右邊池），三池之間為連通形式，每池設(shè)有曝氣系統(tǒng)，采用機(jī)械表面曝氣，并配有攪拌，外側(cè)兩邊池設(shè)出水堰以及污泥排放裝置，兩池交替作為曝氣和沉淀池，污水可進(jìn)人三池中的任何一個(gè)?，F(xiàn)工藝運(yùn)行分兩個(gè)主體運(yùn)行階段，第一主體階段運(yùn)行步驟如下：（1）污水先進(jìn)入左邊池，同時(shí)左邊池進(jìn)行厭氧攪拌，攪拌時(shí)間為1 小時(shí)。中池好氧曝氣，右邊池做沉淀池出水。（2）污水繼續(xù)進(jìn)入左邊池，左邊池停止攪拌，進(jìn)行好氧曝氣，曝氣時(shí)間為3.5 小時(shí)。中池始終好氧曝氣，右邊池還做沉淀池出水。（3）左邊池停止曝氣，靜沉，靜沉?xí)r間為1 小時(shí)。污水由進(jìn)左邊池改進(jìn)中間池。中池始終好氧曝氣，右邊池還出水。第一個(gè)主體運(yùn)行階段（共6 小時(shí)）結(jié)束后，通過(guò)一個(gè)短暫的過(guò)渡段（0.5 小時(shí)反沖洗），即進(jìn)入第二個(gè)主體運(yùn)行階段。第二個(gè)主體運(yùn)行階段過(guò)程改為污水從右邊池進(jìn)入系統(tǒng)，混合液通過(guò)中間池再進(jìn)入作為沉淀池的左邊池，水流方向相反，操作過(guò)程相同。以上工藝在我廠已運(yùn)行兩年，我認(rèn)為該工藝在脫磷除氮方面存在著一些漏洞，即在各個(gè)主體階段沉淀池排出的水沒(méi)有經(jīng)過(guò)一個(gè)完整的厭氧-好氧過(guò)程，排出的水其實(shí)以好氧水為主。另一方面我覺(jué)的現(xiàn)工藝在厭氧-好氧段時(shí)間分配不合理，好氧段時(shí)間過(guò)長(zhǎng)。對(duì)此，我提出了一些建議，以第一主體階段為例：污水先進(jìn)入左邊池進(jìn)行厭氧攪拌，厭氧攪拌一段時(shí)間后污水改進(jìn)入中間池，左邊池停止厭氧攪拌改好氧曝氣，這樣左邊池就好象被”鎖定”一樣，能盡可能完成硝化反應(yīng)。其后左側(cè)池停止曝氣，作為沉淀池。然后進(jìn)入第二個(gè)主體運(yùn)行階段，污水流動(dòng)方向由右向左，運(yùn)行過(guò)程相同。建議提出以后我們也實(shí)踐了一段時(shí)間，在實(shí)踐過(guò)程中我們碰到了這樣一個(gè)問(wèn)題，就是其中一邊池被”鎖定”曝氣、而中池改進(jìn)水以后，中池的污泥就始終推流到另一做沉淀池的邊池，結(jié)果中池的污泥濃度極低，而沉淀池的邊池污泥濃度很高，造成”泛泥”和磷的二次釋放。對(duì)于上述描述的一些情況，想請(qǐng)教下面問(wèn)題：
（1）我的建議對(duì)我廠現(xiàn)行的工藝合理嗎？
（2）建議中能解決中池大量推泥的弊端嗎？
（3）我廠現(xiàn)行的工藝厭氧-好氧段時(shí)間分配合理嗎？

答：三個(gè)問(wèn)題回答如下：
（1）你的建議比現(xiàn)在的運(yùn)行模式合理。但要作些調(diào)整，即在鎖定左池的前提下，延長(zhǎng)左池進(jìn)水的時(shí)間，相應(yīng)減少中間池進(jìn)水的時(shí)間，這樣更合理，理由從下條可知。
（2）左池進(jìn)水的時(shí)間增加后，左池更多的污泥推至中池，使中池的泥比調(diào)整前的多，可以使中池進(jìn)水時(shí)間結(jié)束時(shí)的污泥濃度比現(xiàn)在的運(yùn)行模式多。
（3）至于厭氧好氧的時(shí)間是要根據(jù)脫氮除磷效果要通過(guò)試湊來(lái)定的。無(wú)論左池和中池進(jìn)水時(shí)間如何調(diào)節(jié)，二池總的進(jìn)水時(shí)間是不變的，中池進(jìn)水時(shí)間增加而左池進(jìn)水時(shí)間減少，推到右池的流量是一樣的，但流過(guò)去的污泥絕對(duì)量會(huì)減少。當(dāng)然各池的污泥濃度不可能平衡，這是交替式曝氣池的特點(diǎn)。至于要縮短周期的時(shí)間是不對(duì)的，對(duì)于設(shè)有厭氧段的工藝，如果縮短周期時(shí)間，由于邊池出水前的預(yù)沉淀時(shí)間不能縮短，所以每周期中的好氧和厭氧時(shí)間就不夠了，即使不考慮除磷，要縮短周期，也要在污泥的沉降性能好的情況下，這樣才能減少預(yù)沉淀的時(shí)間，而保證生化應(yīng)該階段的時(shí)間。還要說(shuō)明的是UNITANK 工藝對(duì)脫氮除磷有一定的局限性，除磷會(huì)制約脫氮效果。

23、問(wèn)：微生物鏡檢時(shí)怎樣計(jì)數(shù)？我用的是10×的物鏡，16×的目鏡，即總放大倍數(shù)為160倍，在總放大倍數(shù)160倍下的一個(gè)視野看到3個(gè)鐘蟲，那在1 平方厘米中有多少鐘蟲？

答：應(yīng)該用100 倍，即目鏡和物鏡都是10 倍，來(lái)觀察原生動(dòng)物和后生動(dòng)物，并計(jì)數(shù)，絲狀菌的豐度100 倍也可大致看清，污泥結(jié)構(gòu)和游離細(xì)菌的密度觀察400 倍較合適。計(jì)數(shù)方法是：先確定每毫升曝氣池混合液共有幾滴（假定每毫升有20 滴），取一滴混合液于載玻片上，小心蓋上蓋玻片，然后在100 倍下將所有泥樣都看一邊，記好各類原生動(dòng)物和后生動(dòng)物的數(shù)量，然后再觀察其它內(nèi)容。

24、問(wèn)：處理的是造紙廢水（麥草制漿），采用卡魯塞爾氧化溝，但現(xiàn)在氧化溝的污泥沉淀性很不好，SV30很差，這是何原因造成的？

答：造成原因可能是因?yàn)闉榱藵M足供氧量，不得不使曝氣機(jī)高速運(yùn)行，把污泥打碎而使沉降性能更差。這類廢水適宜鼓風(fēng)曝氣法，采用推流式，目前的辦法是盡可能避免曝氣機(jī)長(zhǎng)時(shí)間高速運(yùn)行，控制污泥濃度，回流比盡可能小，以避免沉淀池上升流速過(guò)快。

25、問(wèn)：我認(rèn)為三槽式氧化溝側(cè)溝排泥有它的優(yōu)點(diǎn)，但同時(shí)又由它的致命缺點(diǎn)，即像SBR 工藝一樣會(huì)形成排泥漏斗，造成初期排泥的濃度高而后期排泥的濃度非常低。從而造成對(duì)后續(xù)的污泥處理工藝的不利，而且造成控制系統(tǒng)復(fù)雜，要借助不可靠的儀表或增加工人的勞動(dòng)強(qiáng)度來(lái)完成。

答：這是完全可避免的，邊溝排泥并不是任何時(shí)間都可排的，如果在A 階段從曝氣邊溝排泥也不可能出現(xiàn)這情況。污泥沉降性能好的也不一定要?jiǎng)t溝排泥，應(yīng)該根據(jù)各裝置的具體情況來(lái)定，至于運(yùn)行管理要方便，當(dāng)然要有可靠的控制系統(tǒng)，目前的控制系統(tǒng)應(yīng)該算是簡(jiǎn)單、成熟的，當(dāng)然自控系統(tǒng)出問(wèn)題，用人工控制是很不方便，這也是三槽式氧化溝的弱點(diǎn)之一。

26、問(wèn)：三槽式氧化溝是如何交替排泥的？是實(shí)測(cè)曝氣池污泥濃度進(jìn)行切換還是根據(jù)進(jìn)水濃度預(yù)測(cè)切換？

答：可在A、D 的起始階段從曝氣側(cè)溝排泥，此時(shí)曝氣溝內(nèi)的污泥濃度也較高，在排泥過(guò)程中，一部分被污泥吸附的物質(zhì)可隨污泥一起排出，也可減輕此后反應(yīng)該階段的處理負(fù)荷，總之，排泥方式和排泥時(shí)間需根據(jù)運(yùn)行周期的時(shí)間、污泥沉降性能等綜合考慮，不能一成不變，交替排泥模式需由單獨(dú)的控制系統(tǒng)來(lái)控制，現(xiàn)有三槽式氧化溝的控制程序無(wú)法滿足這方面要求的。

27、問(wèn)：三槽式氧化溝運(yùn)行模式如何編程？如何確定各階段的運(yùn)行時(shí)間？

答：由于一個(gè)運(yùn)行周期內(nèi)的前3 個(gè)運(yùn)行階段與后3 個(gè)運(yùn)行階段的運(yùn)行狀態(tài)相同，設(shè)定時(shí)僅考慮前三個(gè)階段就可。如：A、B、C三階段的總時(shí)間為4 小時(shí)，應(yīng)先確定C階段的時(shí)間，這個(gè)階段以沉淀為主，假如停止曝氣后將作沉淀用的側(cè)溝的混合液在1 小時(shí)內(nèi)能使泥水分離完全，則C階段的時(shí)間就定為1 小時(shí)；A階段是生化反應(yīng)的主要時(shí)段，其運(yùn)行時(shí)間應(yīng)大大長(zhǎng)于B階段，經(jīng)A階段運(yùn)行后，大部分生化作用已大部分完成；B階段是A階段向C階段的過(guò)渡階段，此時(shí)，廢水進(jìn)入中溝，經(jīng)生化處理后流向另一沉淀溝，曝氣側(cè)溝在不進(jìn)廢水的情況下繼續(xù)曝氣，使溝內(nèi)尚未降解的物質(zhì)進(jìn)一步轉(zhuǎn)化，所以B 階段的時(shí)間較短。要根據(jù)不同的情況來(lái)采用相應(yīng)的運(yùn)行模式，如當(dāng)污泥沉降性能差時(shí)，應(yīng)該適當(dāng)增加C 階段的時(shí)間，相應(yīng)減少A、B 階段的時(shí)間，必要時(shí)可在C和D 之間設(shè)一個(gè)過(guò)渡階段。

28、問(wèn)：我單位采用卡魯塞爾氧化溝2000型工藝的城市污水處理廠，規(guī)模8萬(wàn)噸/天。運(yùn)行中NH3-N 去除不理想，2 月份進(jìn)水NH3-N 平均為32.35mg/L，出水為25.99mg/L，是否提高好氧區(qū)的DO值，就能降低NH3-N值？

答：可提高好氧區(qū)的溶解氧，同時(shí)將內(nèi)回流閘門開(kāi)大，這樣使反硝化區(qū)的缺氧部分容積減少，可在一定程度上提高硝化效果，此外還要考慮堿度是否夠等因素。

29、問(wèn)：卡魯塞爾氧化溝的水力設(shè)計(jì)目前在國(guó)內(nèi)還是一個(gè)尚未充分探討的課題。我想主要原因是其中涉及到方方面面的因素：如機(jī)械設(shè)備（特別是表曝機(jī)）的機(jī)械和水力性能（如曝氣葉輪形狀、轉(zhuǎn)速、浸沒(méi)深度等）及其運(yùn)轉(zhuǎn)中輸入水中的能量（該能量在充氧、推動(dòng)和攪拌上還存在著一個(gè)分配關(guān)系)；還有氧化溝具體的布置形式和溝體設(shè)計(jì)如渠長(zhǎng)、寬和水深、導(dǎo)流墻的位置、形狀、是否偏心設(shè)置等。將所有這些因素（可能還有上面沒(méi)有提到的）綜合起來(lái)，才能得出卡魯塞爾氧化溝中的具體水流形態(tài)和有關(guān)參數(shù)（如流線、湍流程度、斷面流速分布及平均流速等）。由于此問(wèn)題非常復(fù)雜，不知對(duì)卡魯塞爾水力設(shè)計(jì)方面有何建議？

答：其實(shí)也沒(méi)這么復(fù)雜，氧化溝內(nèi)的流速與水力停留時(shí)間或是氧化溝的容積沒(méi)有什么定性關(guān)系，氧化溝內(nèi)的流速是控制溝內(nèi)不沉淀為準(zhǔn)，不宜過(guò)大，流速太小會(huì)使污泥下沉，是通過(guò)水下推進(jìn)器或表曝機(jī)來(lái)完成的，只是完成流速的設(shè)備要根據(jù)與池深、池長(zhǎng)等來(lái)定，不同廠家的設(shè)備選型也不盡相同。

30、問(wèn)：能否告知三溝式氧化溝運(yùn)行管理中的注意事項(xiàng)以及他的局限性。

答：需注意的事項(xiàng)很多，首先要根據(jù)實(shí)際情況確定好運(yùn)行周期的時(shí)間，然后確定周期內(nèi)各運(yùn)行階段的時(shí)間。運(yùn)行階段應(yīng)先確定C階段段時(shí)間，因?yàn)镃階段是泥水分離時(shí)間。還要調(diào)整好轉(zhuǎn)刷的浸沒(méi)深度，使其具有很好的充氧能力和混合推動(dòng)力，池內(nèi)的所有轉(zhuǎn)刷的浸沒(méi)深度要一致。轉(zhuǎn)刷的浸沒(méi)深度應(yīng)在靜止?fàn)顟B(tài)下通過(guò)出水堰門來(lái)調(diào)節(jié)，即在氧化溝進(jìn)水而不曝氣的狀態(tài)下用出水堰門的升降來(lái)調(diào)節(jié)，當(dāng)轉(zhuǎn)刷處于合適的浸沒(méi)深度時(shí)，出水堰門的開(kāi)度即為轉(zhuǎn)刷運(yùn)行時(shí)的開(kāi)啟限位。二條側(cè)溝的所有出水堰門開(kāi)啟狀態(tài)下的限位應(yīng)該基本相同。應(yīng)該根據(jù)廢水的特性和本裝置的實(shí)際情況，通過(guò)試運(yùn)行來(lái)確定日常運(yùn)行的最佳模式并輸入可控編程器，進(jìn)行運(yùn)行控制。當(dāng)出現(xiàn)異常情況時(shí)應(yīng)該及時(shí)調(diào)整運(yùn)行模式，如：因污泥沉降性能差而造成沉淀溝泥水分離困難使出水帶泥時(shí)，應(yīng)該增加C 階段的時(shí)間，相應(yīng)減少其它階段的時(shí)間。二條側(cè)溝出水堰的開(kāi)閉狀態(tài)是根據(jù)設(shè)定的工藝要求自控的，半個(gè)周期二條側(cè)溝的切換中，在預(yù)設(shè)定時(shí)，原出水溝的堰門應(yīng)在另一預(yù)沉溝的出水堰門全部都開(kāi)啟后再關(guān)閉，以防原預(yù)沉溝在出水的初始時(shí)間漂泥。自控系統(tǒng)出現(xiàn)問(wèn)題時(shí)，可通過(guò)手動(dòng)控制來(lái)運(yùn)行。手動(dòng)控制時(shí)，各設(shè)備的開(kāi)閉時(shí)間和順序應(yīng)該嚴(yán)格按運(yùn)行模式進(jìn)行，并與自動(dòng)控制程序相同。污泥負(fù)荷和泥齡的計(jì)算中的生化部分容積可將氧化溝總?cè)莘e*總生化時(shí)間與總水力停留時(shí)間之比。

31、問(wèn)：我公司污水處理站已經(jīng)運(yùn)行了近六年，近兩個(gè)月發(fā)生的污泥膨脹一直無(wú)法有效的控制，工藝為ICEAS，沉降比為60到90 多，但是絲狀菌一般，曝氣時(shí)間一般根據(jù)水中溶解氧量來(lái)控制，達(dá)到5.0到5.6 停止曝氣；我公司的主要污染物為乙醇，時(shí)常會(huì)造成瞬時(shí)沖擊，請(qǐng)給予意見(jiàn)？

答：這類水很容易引起膨脹，因?yàn)榭扇芙庥袡C(jī)物高，N、P不足要投加。

32、問(wèn)：我廠有兩條卡魯塞爾氧化溝，設(shè)計(jì)日處理量8萬(wàn)噸，現(xiàn)在只運(yùn)行了一組系統(tǒng)，日處理量4 萬(wàn)噸，年后將啟用第二組系統(tǒng)，用一號(hào)系統(tǒng)的污泥對(duì)二號(hào)系統(tǒng)進(jìn)行污泥培養(yǎng)，請(qǐng)說(shuō)說(shuō)具體如何操作？

答：現(xiàn)在已有一組在運(yùn)行就不用培養(yǎng)了，可在另一組投運(yùn)前多積累一些污泥引入就可

33、問(wèn)：請(qǐng)從實(shí)用性角度談?wù)剬?duì)污水處理行業(yè)的自控技術(shù)的看法，比如說(shuō)是卡魯塞爾工藝呢？

答：生化處理工藝方式很多的，要看什么工藝，如果是傳統(tǒng)鼓風(fēng)曝氣活性污泥法，就沒(méi)必要自控，只要有液位保護(hù)控制和泵等設(shè)備的手動(dòng)遙控控制就可?？斎麪栄趸瘻嫌米钥刂飘?dāng)然好，如果有水下推進(jìn)器，用保護(hù)控制就可，如果沒(méi)有水下推進(jìn)器，最好用運(yùn)行控制。我這里說(shuō)的保護(hù)控制就是控制系統(tǒng)（如PLC）根據(jù)設(shè)定的溶解氧范圍，通過(guò)曝氣機(jī)的開(kāi)停和轉(zhuǎn)速使溶解氧控制在要求的范圍內(nèi)。運(yùn)行控制就不同，除了前面的要求外，還要考慮在曝氣機(jī)慢速運(yùn)行或只有個(gè)別曝氣機(jī)運(yùn)行時(shí)，防止污泥下沉，即在曝氣機(jī)的總體運(yùn)行狀態(tài)只滿足DO 的控制，而不能滿足泥水混和時(shí)能自動(dòng)調(diào)控。

厭氧消化的生化階段

　　第Ⅰ階段–水解產(chǎn)酸階段
　　污水中不溶性大分子有機(jī)物，如多糖、淀粉、纖維素、烴類（烷、烯、炔等）水解，主要產(chǎn)物為甲、乙、丙、丁酸、乳酸；緊接著氨基酸、蛋白質(zhì)、脂肪水解生成氨和胺，多肽等（所以有的書又把水解產(chǎn)酸分為二個(gè)階段）。

　　第Ⅱ階段–厭氧發(fā)酵產(chǎn)氣階段
　　第Ⅰ階段產(chǎn)物甲酸、乙酸、甲胺、甲醇和CO2+H2等小分子有機(jī)物在產(chǎn)甲烷菌的作用下，通過(guò)甲烷菌的發(fā)酵過(guò)程將這些小分子有機(jī)物轉(zhuǎn)化為甲烷。所以在水解酸化階段COD、BOD值變化不很大，僅在產(chǎn)氣階段由于構(gòu)成COD或BOD的有機(jī)物多以CO2和H2的形式逸出，才使廢水中COD、BOD明顯下降。
　　在酸化階段，發(fā)酵細(xì)菌將有機(jī)物水解轉(zhuǎn)化為能被甲烷菌直接利用的第1類小分子有機(jī)物，如乙酸、甲酸、甲醇和甲胺等；第2類為不能被甲烷菌直接利用的有機(jī)物，如丙酸、丁酸、乳酸、乙醇等，不完全厭氧消化或發(fā)酵到此結(jié)束。如果繼續(xù)全厭氧過(guò)程，則產(chǎn)氫、產(chǎn)乙酸菌將第2類有機(jī)物進(jìn)一步轉(zhuǎn)化為氫氣和乙酸。
　　第Ⅱ階段生化過(guò)程是產(chǎn)甲烷細(xì)菌把甲酸、乙酸、甲胺、甲醇等基質(zhì)通過(guò)不同途徑轉(zhuǎn)化為甲烷，其中最主要的基質(zhì)為乙酸。

發(fā)酵條件控制

（1）營(yíng)養(yǎng)與環(huán)境條件

　　厭氧要求有機(jī)物濃度較高，一般大于1000mg/L以上。所以厭氧適于處理高濃度有機(jī)廢水和污泥處理。和好氧生物處理一樣，厭氧處理也要求供給全面的營(yíng)養(yǎng)，但好氧細(xì)菌增殖快，有機(jī)物有50～60%用于細(xì)菌增殖，故對(duì)N、P要求高；而厭氧增殖慢，BOD僅有5～10%用于合成菌體，對(duì)N、P要求低。
　　 COD∶N∶P＝200∶5∶1或C∶N＝12～16
　?。ê醚魿OD∶N∶P＝100∶5∶1）

　　厭氧過(guò)程對(duì)環(huán)境條件要求比較嚴(yán)格：

　　Ⅰ、氧化還原電位（φE）與溫度
　　氧的溶入和氧化態(tài)、氧化劑的存在：Fe3+、Cr2O72-、NO3-、SO42-、PO43-、H+會(huì)使體系中電位升高，對(duì)厭氧消化不利。
　　高溫消化–500～600mv，50～55℃
　　中溫消化–300～380mv，30～38℃
　　產(chǎn)酸菌對(duì)氧還-還電位要求不甚嚴(yán)格＋100～－100mv
　　產(chǎn)甲烷菌對(duì)氧還-還電位要求嚴(yán)格＜－350mv

　?、颉H及堿度
　　 pH主要取決于三個(gè)生化階段的平衡狀態(tài)，原液本身的pH和發(fā)酵系統(tǒng)中產(chǎn)生的CO2分壓（20.3～40.5kpa），正常發(fā)酵pH＝7.2～7.4，有機(jī)負(fù)荷太大，水解和酸化過(guò)程的生化速率大大超過(guò)產(chǎn)氣速率。將導(dǎo)致水解產(chǎn)物有機(jī)酸的積累使pH下降，抑制甲烷菌的生理機(jī)能，使氣化速率銳減，所以原液pH＝6～8，發(fā)酵過(guò)程有機(jī)酸濃度不超過(guò)3000mg/L為佳（以乙酸計(jì)）。
　　HCO3-及NH3是形成厭氧處理系統(tǒng)堿度的主要原因，高的堿度具有較強(qiáng)的緩沖能力，一般要求堿度2000mg/L以上，NH3濃度50～200mg/L為佳。

　　 Ⅲ、毒物–凡對(duì)厭氧處理過(guò)程起抑制和毒害作用的物質(zhì)都可稱為毒物，無(wú)機(jī)酸濃度不應(yīng)使消化液pH＜6.8；氨氮濃度不宜高于1500mg/L，其它化學(xué)物質(zhì)的抑制濃度見(jiàn)下表。一般來(lái)說(shuō)，多數(shù)毒物對(duì)甲烷細(xì)菌的毒性比對(duì)其它細(xì)菌的毒性要大。

（2）工藝操作條件

　?、?、生物量–大小以污泥濃度表示，一般介于10～30gvss/L之間，為防止反應(yīng)器中污泥流失，可采用裝入填料介質(zhì)使細(xì)菌附著掛膜，調(diào)節(jié)水流速度或污泥回流量。

　　Ⅱ、負(fù)荷率–表示消化裝置處理能力的一個(gè)參數(shù)，負(fù)荷率有三種表示方法：
　　 ①容積負(fù)荷率–反應(yīng)器單位有效容積在單位時(shí)間內(nèi)接納的有機(jī)物量kg/m3·d。
　　 ②污泥負(fù)荷率–反應(yīng)器內(nèi)單位重的污泥在單位時(shí)間內(nèi)接納的有機(jī)物量kg/kg·d。
　?、弁杜渎?#8211;每天向單位有效容積投加的材料的體積m3/m3·d。
　　投配率的倒數(shù)為平均停留時(shí)間或消化時(shí)間，單位為d（天），投配率池可用百分率表示。
　　負(fù)荷率的影響：
　?、佼?dāng)有機(jī)物負(fù)荷率很高時(shí)，營(yíng)養(yǎng)充分，代謝產(chǎn)物有機(jī)酸產(chǎn)量很大，超過(guò)甲烷菌的吸收利用能力，有機(jī)酸積累pH下降，是低效不穩(wěn)定狀態(tài)。
　?、谪?fù)荷率適中，產(chǎn)酸細(xì)菌代謝產(chǎn)物中的有機(jī)物（有機(jī)酸）基本上能被甲烷菌及時(shí)利用，并轉(zhuǎn)化為沼氣，殘存有機(jī)酸量?jī)H為幾百毫克/升。pH＝7～7.5，呈弱堿性，是高效穩(wěn)定發(fā)酵狀態(tài)。
　?、郛?dāng)有機(jī)負(fù)荷率小，供給養(yǎng)料不足，產(chǎn)酸量偏少，pH＞7.5是堿性發(fā)酵狀態(tài)，是低效發(fā)酵狀態(tài)。

　　Ⅲ、溫度控制–發(fā)酵要求較高的溫度，每去除8000mg/L的COD所產(chǎn)沼氣，能使水溫升高10℃，一般工藝設(shè)計(jì)中溫消化30～35℃。

　?、?、pH的控制–當(dāng)液料pH＜6.5或高于8.0，則要調(diào)整液料pH。
　　　　pH＜6.8～7，應(yīng)減少有機(jī)負(fù)荷率，
　　　　pH＜6.5，應(yīng)停止加料，必要時(shí)加入石灰中和

　　水解（酸化）-好氧處理系統(tǒng)中的水解（酸化）段的目的，對(duì)于城市污水是將原水中的非溶解態(tài)有機(jī)物截留并逐步轉(zhuǎn)變?yōu)槿芙鈶B(tài)有機(jī)物；對(duì)于工業(yè)廢水處理，主要是將其中難生物降解物質(zhì)轉(zhuǎn)變?yōu)橐咨锝到馕镔|(zhì)，提高廢水的可生化性，以利于后續(xù)的好氧生物處理。水解工藝的開(kāi)發(fā)過(guò)程是從低濃度城市污水開(kāi)始的，與高濃度廢水的厭氧消化中的水解、酸化過(guò)程是不同的。在連續(xù)厭氧過(guò)程中水解、酸化的目的是為混合厭氧消化過(guò)程中的甲烷化階段提供基質(zhì)。而兩相厭氧消化中的產(chǎn)酸段（產(chǎn)酸相）是將混合厭氧消化中的產(chǎn)酸段和產(chǎn)甲烷段分開(kāi)，以便形成各自的最佳環(huán)境。因此，盡管水解（酸化）-好氧處理工藝中的水解（酸化）段、兩相法厭氧發(fā)酵工藝中的產(chǎn)酸相和混合厭氧消化工藝中的產(chǎn)酸過(guò)程均產(chǎn)生有機(jī)酸，但是由于三者的處理目的的不同，各自的運(yùn)行環(huán)境和條件有著明顯的差異，主要表現(xiàn)在以下幾個(gè)方面。

（1）氧化還原電位（Eh）不同
　　在混合厭氧消化系統(tǒng)中，由于完成水解、酸化的微生物和產(chǎn)甲烷微生物共處于同一個(gè)反應(yīng)器中，整個(gè)反應(yīng)器的氧化還原電位（Eh）的控制必須首先滿足對(duì)Eh要求嚴(yán)格的甲烷菌，一般為300mV以下，因此，系統(tǒng)中的水解（酸化）微生物也是在這一電位值下工作的。而兩相厭氧消化系統(tǒng)中，產(chǎn)酸相的氧化還原電位一般控制在-300–100mV之間。水解（酸化）-好氧處理工藝中的水解（酸化）段為一典型的兼性過(guò)程，只要Eh控制在0mV左右，該過(guò)程即可孫里進(jìn)行。

（2）pH值不同
　　在厭氧消化系統(tǒng)中，消化液的pH值控制在甲烷菌生長(zhǎng)的最佳pH值范圍，一般為6.8-7.2。在兩相厭氧消化系統(tǒng)中，產(chǎn)酸相的pH值一般控制在6.0-6.5之間，在酸化反應(yīng)器pH值降低時(shí)，丙酸的相對(duì)含量增大，而丙酸對(duì)后續(xù)的甲烷相中的產(chǎn)甲烷菌將產(chǎn)生強(qiáng)烈的抑制作用。對(duì)于水解（酸化）-好氧處理系統(tǒng)來(lái)說(shuō)，由于濃度低不存在酸的抑制問(wèn)題，因此，可以不控制pH值的范圍，一般pH在6.5-7.5之間。

（3）溫度不同
　　三種工藝對(duì)溫度的控制也不同，通常厭氧消化系統(tǒng)以及兩相厭氧消化系統(tǒng)的溫度均嚴(yán)格控制，要么中溫消化（30-35℃），要么高溫消化（50-55℃）。而水解處理工藝對(duì)溫度無(wú)特殊要求，通常在常溫下運(yùn)行，也可獲得較為滿意的水解（酸化效果）。
　　由于反應(yīng)條件不同，三種工藝系統(tǒng)種優(yōu)勢(shì)菌群也不相同。在厭氧消化系統(tǒng)種，由于嚴(yán)格地控制在厭氧條件下，系統(tǒng)中的優(yōu)勢(shì)菌群為專性厭氧菌，因此完成水解（酸化）的微生物主要為厭氧微生物。水解（酸化）工藝控制在兼性條件下，系統(tǒng)中的優(yōu)勢(shì)菌群也是厭氧微生物，但以兼性微生物為主，完成水解（酸化）過(guò)程的微生物相應(yīng)也主要為厭氧（兼性）菌。對(duì)于兩相厭氧消化系統(tǒng)中的產(chǎn)酸相，微生物的優(yōu)勢(shì)菌群隨控制的氧化還原電位不同而變化。當(dāng)控制的電位較低時(shí)，完成水解、產(chǎn)酸的微生物主要為厭氧菌；當(dāng)控制的電位較高時(shí)，則完成水解、產(chǎn)酸的微生物主要為兼性菌。

　　需要說(shuō)明的是，水解-好氧工藝中的水解（酸化）過(guò)程與好氧AO（HO）、A2O和AB等工藝A段中發(fā)生的水解過(guò)程也是有較大區(qū)別的。這表現(xiàn)在以下兩個(gè)方面：

　　首先是菌種不同，如上所述在水解工藝中的優(yōu)勢(shì)菌群是厭氧微生物，以兼性微生物為主，而在好氧AO（HO）、A2O和AB等工藝A段中的優(yōu)勢(shì)菌是以好氧菌為主，僅僅部分兼性菌參加反應(yīng)；

　　其次，在反應(yīng)器內(nèi)的污泥濃度不同，水解工藝采用的是升流式反應(yīng)器，其中污泥濃度可以達(dá)到15-25g/L，而好氧AO（HO）、A2O和AB等工藝中從二沉池回流的污泥濃度一般最高為5g/L，并且以好氧菌為主。以上的差別造成了水解工藝是完全水解，而好氧AO（HO）、A2O和AB等工藝中A段僅僅發(fā)生部分水解。